ГЛАВНАЯ НА ВООРУЖЕНИИ ПЕРСПЕКТИВНЫЕ
РАЗРАБОТКИ
ОГНЕВАЯ МОЩЬ
ЗАЩИТА ПОДВИЖНОСТЬ 

ЭКСКЛЮЗИВНЫЕ МАТЕРИАЛЫ  БИБЛИОТЕКА ФОТООБЗОРЫ
 
 





ОБ ОДНОМ НАПРАВЛЕНИИ ПОВЫШЕНИЯ ЭФФЕКТИВНОСТИ

СТРЕЛЬБЫ ИЗ ТАНКОВ

Канд. техн. наук В. А. ПРОСКУРОВ, Л. В. СKAPJIATO, В. Я. СОКОЛОВ

 

Построение современной противотанковой обо­роны (ПТО) характеризуется большим количест­вом средств — огневыми точками и отдельными солдатами противника, представляющими, при со­временном уровне боевой техники, серьезную опас­ность для танков, самоходных орудий и других объектов бронетанковой техники (БТТ).

Степень насыщения и характер распределения целей на примере построения опорного пункта пер­вого эшелона обороны противника при ширине фронта равной 1 км показаны в табл. 1 [I]

К указанным в табл. 1 крупным целям отно­сятся: боевые машины пехоты, бронетранспортеры и истребители танков; к средним — безоткатные орудия, противотанковые орудия и противотанко­вые ружья; к мелким — грудные и поясные цели, пулеметчики и гранатометчики.

Исходя из вышеуказанного распределения це­лей, обеспечение живучести танка, обладающего эффективными средствами борьбы по вертикаль­ным сильнобронированным целям, на поле боя во многом будет определяться успешным ведением огня по танкоопасной живой силе противника, т. е. по целям, практически не имеющим наблюдаемой вертикальной проекции (площадные цели). Суще­ствующее в настоящее время вооружение объектов бронетанковой техники, включая пулеметное (на дальностях свыше 300 м ) не позволяет эффективно бороться с танкоопасной живой силой.


Основным средством борьбы танка со средства­ми ПТО на дальностях до 1500 — 2000 м при распо­ложении их в укрытиях полевого типа (окопы, траншеи без перекрытий) являются осколочно-фу­гасные снаряды.

Эффективность стрельбы осколочно-фугасными снарядами (ОФС) по указанной живой силе из современных танковых пушек весьма низка, вслед­ствие настильности траектории, обусловливающей значительное рассеивание по дальности и снижение эффективности действия (уменьшение приведенной зоны поражения) боевой части снаряда из-за ма­лых углов падения.

 

Таблица 1

Распределения целей по глубине обороны опорного пункта

Цели

Глубина, км

0 1

1 2

Групповые

42

16

Одиночные

крупные

3

4

средние

9

7

мелкие

143

110

всего

155

121

 

Одним из направлений повышения эффектив­ности ОФС является уменьшение рассеивания по дальности, что можно обеспечить путем увеличения крутизны траектории полета снарядов, реализу­ющегося применением выстрелов с низкой балли­стикой, с соответствующим пороховым зарядом. Это направление особенно характерно для полевой и частично самоходной артиллерии. Недостатком такого решения для объектов БТТ является боль­шая зависимость ОФС с низкой баллистикой от точности подготовки исходных установок для стрельбы, особенно от ошибки измерения даль­ности, величина которой в этом случае должна быть минимальной, соответствующей точности ла­зерного дальномера.

Другими направлениями повышения эффектив­ности ОФС принципиально может быть увеличение зоны поражения боевой части снаряда за счет при­менения снарядов с готовыми убойными элемента­ми; воздушного подрыва снаряда, который осу­ществляется либо стрельбой на рикошетирование, либо путем применения специальных взрывателей.

Стрельба снарядами с готовыми поражающими элементами, например обычной шрапнелью или стреловидными убойными элементами, требует для боеприпасов танковых пушек воздушного подрыва, а следовательно, при стрельбе на дальности свыше 400 м введения дистанционных взрывательных устройств, например трубок, в которых установка требуемой дальности в условиях боевого отделения современных танков, имеющих автоматы заряжа­ния, весьма затруднительна.


В области стрелкового оружия известны реше­ния, когда для повышения вероятности попадания в вертикальную цель разработаны 2-пульные па­троны с применением последовательно выстрели­ваемых, стабилизируемых вращением пуль обыч­ной аэродинамической (оживальной) формы, на­пример принятый на вооружение армии США 2-пульный патрон M198. Основным недостатком таких решений, в случае использования их при раз­работке артснарядов, являются нерациональные потери полезного объема снаряда (в боеукладке) ввиду наличия оживала или элемента другой аэродинамической формы, необходимой для умень­шения потерь скорости снаряда и, соответственно, сохранения настильности траектории при стрельбе по целям с видимой вертикальной проекцией.

Что касается гладкоствольных систем оружия, то для них такое решение вообще неприменимо, так как обеспечение устойчивого полета требует, в этом случае, снабжения каждого из сочлененных элементов снаряда стабилизирующим устройством.

Целью рассматриваемого в настоящей статье направления является анализ возможности повы­шения эффективности стрельбы из артиллерийских орудий, включая гладкоствольные, на небольшие дальности по горизонтально расположенным це­лям, путем применения боеприпаса, позволяющего рационально распределить поражающие элементы на обстреливаемой площади (цели).

Рассматриваемый нами артиллерийский снаряд состоит из нескольких сочлененных до выстрела осколочных (осколочно-фугасных) гранат, каждая из которых представляет собой цилиндрическое тело, выполненное в калибре пушки (орудия). Гра­наты должны выполняться длиной не более одного калибра, что позволит обеспечить их устойчивый полет на траектории, в том числе и при стрельбе из гладкоствольных пушек без применения специаль­ных стабилизирующих устройств в соответствии с существующими теоретическими представлени­ями [2].

Достоинство снаряда, выполненного по такой схеме, состоит в том, что после вылета гранат из ствола и их разделения, они осуществляют даль­нейший полет каждая по самостоятельной траекто­рии.

Вследствие весьма значительных величин бал­листического коэффициента каждой гранаты (C43 = 12—15), полет их происходит по очень кру­тым траекториям. Так, например, при угле броса­ния Θο = 15°, в случае указанных значений C43, при стрельбе на дальность ~ 1500 м величина угла падения 0С составляет ~ 20—25°. Выполнение гра­нат цилиндрическими позволяет повысить коэффи­циент наполнения, увеличивая зону поражения от­дельной гранаты, а реализация составного оско­лочно-фугасного снаряда (СОФС) в весе штатного ОФС, например ОФ-412, ОФ-17, позволяет получить значительное увеличение суммарной приведенной зоны поражения живой силы, расположенной в око­пах, траншеях без перекрытий, за обратными скло­нами высот и т. п.

 


 

Сущность принципиальной конструкции состав­ного снаряда поясняется рис. 1 и 2. На рис. 1 изображен вариант снаряда для гладкоствольной пушки после заряжания в ствол орудия. Снаряд представляет набор боевых гранат /, каждая из которых состоит из корпуса 2, взрывателя 3, раз­рывного заряда 4 и отделительного механизма 7. Соединение гранат осуществлено, например, с по­мощью клеевого соединения цилиндрических коль­цевых выступов. При выстреле, после покидания

снарядом канала ствола 5 срабатывает отделитель­ный механизм, представляющий собой, например, пирозамедлитель с навеской порохового заряда, и давление, создаваемое в отделительной плоскости 6 между гранатами, разде­ляет их.

 

Составной осколочно-фугасный снаряд для гладкоствольной
пушки

Рис. 1. Составной осколочно-фугасный снаряд для гладкоствольной

пушки

 

 

На рис. 2 представлен вариант сна­ряда для нарезной пушки, где отдельные боевые гранаты своими центрирующими выступами соединены с помощью штиф­тов 3, а для осуществления процесса от­деления используются калиброванные отверстия 7, выполняемые в выступах.

 

Составной осколочно-фугасный снаряд для нарезной пушки

Рис. 2. Составной осколочно-фугасный снаряд для нарезной пушки

 

С момента начала горения метатель­ного порохового заряда 9 до момента срезания штифтов пороховые газы име­ют возможность перетекать через нарезы и далее через калиброванные отверстия в отделительную полость 6 (ОП). В резуль­тате срезания штифтов ОП оказывается замкнутой и содержащей пороховые газы под некоторым давлением. После вылета гранат из канала ствола давление в ОП отделяет одну гра­нату от другой.

Для проведения экспериментальной проверки работоспособности и выявления возможных техни­ческих характеристик СОФС, выполненного по описанной конструктивной схеме, были проведены стрельбы 57-мм и 122-мм баллистическими маке­тами 5-элементных снарядов.


В процессе испытаний регистрировались:

  • процесс разделения СОФС при вылете из ствола с помощью скоростной киносъемки;
  • характеристики отклонении точек падения элементов на площади относительно точки прице­ливания.
  • Результаты стрельб СОФС позволили устано­вить следующее:
  • разделение СОФС заканчивается на расстоя­нии 30 40 м от дульного среза;
  • полет разделившихся гранат на траектории устойчивый;
  • распределение гранат равномерно по пло­щади и характеризуется величиной раз­маха по дальности 100 м , по направле­нию— 10 м (на дальности 1100 м )
  • рассеивание центров группирова­ния составило по дальности Ех ц.г. = 5 м ; Ez ц.г. = 1 м .

В целом как для нарезных, так и для гладкоствольных пушек результаты ис­пытаний макетных образцов СОФС под­твердили принципиальную техническую возможность реализации предложенной конструктивной схемы составного оско­лочно-фугасного снаряда.

Указанные выше характеристики раз­броса элементов СОФС на площади сви­детельствуют о важном преимуществе данного типа снаряда по сравнению с обычным ОФС — его малой зависимости от ошибок измерения дальности.

Для оценки эффективности при стрельбе прямой наводкой СОФС по сравнению со штатными оско­лочно-фугасными боеприпасами при выполнении боевой задачи подавления типичных танкоопасных целей, например взвод в обороне, занимающий уча­сток размером 100 × 100 м2 , были проведены ра­счеты ожидаемого расхода боеприпасов по мето­дике [3]. Для расчетов были приняты характери­стики штатного 122-мм ОФ-снаряда (ОФ-19) и 122-мм СОФС, выполненного из 5 элементов в весе и габаритах штатного снаряда (табл. 2).

 

Таблица 2

 

Основные характеристики сравниваемых вариантов снарядов, принятые для оценки эффективности

 

Тип снаряда

Параметры

штатный

ОФ-19

СОФС

(1 элемент)

СОФС

(5 элемен­тов)

Вес снаряда

23 кг

4,6 кг

23 кг

BB

3,1 кг

0,8 кг

4 кг

Тип BB

THT

THT

THT

Коэффициент на­полнения

13,6%

17,5%

17,5%

Приведенная* пло­щадь поражения от­крыто расположенной живой силы

370 м2

240 м2

1200 м2

 

 

*) Величина характеризует суммарную приведенную зону поражения открыто расположенной живой силы 5 элемента­ми без учета перекрытия зон отдельных элементов.

 

При проведении сравнительных расчетов были приняты следующие условия:

  1. Стрельба проводится с места на дальность 1600 м с полной подготовкой исходных данных.
  2. Измерение дальности характеризуется сре­динными ошибками Ed=3%D и Ed = 20 м , что соответствует соответственно ошибкам оптического и лазерного дальномера.
  3. Параметры рассеивания элементов СОФС относительно центра группирования характеризу­ются величинами срединных отклонений: Ех ц.г. =15 м; Еz ц.г. = 1,5 м .
  4. Приведенные зоны поражения элементов СОФС не перекрываются.
  5. Стрельба, ведется наивыгоднейшим способом.

 

Расход снарядов для обеспечения заданного математического

ожидания процента пораженных целей

Ошибка

измерения

дальности

Тип

сна­

ряда

Математическое ожидание процента пораженных целей, M [а]

20%

25%

30%

35%

40%

45%

50%

Eд =30% D

 

ОФ-19

19

25

31,5

38,2

46

55

66

СОФС

7

9,2

11,5

13,9

16,5

19,5

23

Eд =20 м

ОФ-19

13,2

17,8

22

27

32,4

38,5

45,0

СОФС

5,2

7

8,6

10,5

12,5

14,7

17,0

 

 

Результаты расчетов представлены в табл. 3 и на рис. 3. В качестве критерия оценки сравнивае­мых вариантов ОФ-снарядов было принято отно­шение величины расхода снарядов для достижения одного и того же уровня математического ожида­ния процента пораженных целей M [а].


 

. Отношение величин ожидаемого расхода снарядов для штатного ОФС и СОФС в зависимости от математиче¬ского ожидания процента пораженных целей при стрельбе по открыто распо¬ложенной на участке 100 X 100 M2 жи¬вой силе:

Рис. 3. Отношение величин ожидаемого расхода снарядов для штатного ОФС и СОФС в зависимости от математиче­ского ожидания процента пораженных целей при стрельбе по открыто распо­ложенной на участке 100 × 100 M2 жи­вой силе:

1 — измерение дальности оптическим дально­мером (Яд = 3% Д); 2 — измерение дальности лазерным дальномером (Ед = 20 м )

 

Анализ данных табл. 3 и рис. 3 показывает, что предлагаемый путь повышения эффективности стрельбы прямой наводкой по танкоопасной живой силе может явиться весьма перспективным, так как действительность стрельбы составными снарядами в среднем в 2,5 — 2,8 раза выше, чем штатным осколочно-фугасным снарядом.


 

ЛИТЕРАТУРА

  1. Расчетно-теоретическое и экспериментальное обоснова­ние системы вооружения БМП. Технический отчет № 714171, п/я А-7701, 1971.
  2. П е т р о в П. А. и др. Исследование устойчивости цилиндрических элементов. Труды СФТИ, вып. 41, 1962.
  3. M а т в е е в А. И. Методика оценки поражающего действия осколочно-фугасных, осколочных боеприпасов. Л., ВАА, 1965.


 





 
ГЛАВНАЯ НА ВООРУЖЕНИИ ПЕРСПЕКТИВНЫЕ
РАЗРАБОТКИ
ОГНЕВАЯ МОЩЬ
ЗАЩИТА ПОДВИЖНОСТЬ 

ЭКСКЛЮЗИВНЫЕ МАТЕРИАЛЫ  БИБЛИОТЕКА ФОТООБЗОРЫ